聚四氟乙烯板RS頂推施工法  RS式頂推施工方法必須具有兩個(gè)主要裝置： ①滑動(dòng)裝置：使橋梁滑動(dòng)的裝置； ②頂推裝置：使橋梁向前移動(dòng)的裝置。 RS頂推施工法也促進(jìn)了這兩種裝置本身的發(fā)展，通過(guò)基礎(chǔ)實(shí)驗(yàn)和與實(shí)橋大小相近的橋梁頂推實(shí)驗(yàn)，認(rèn)為本施工方法已可進(jìn)入實(shí)用階段。下面，將RS式頂推施工法的滑動(dòng)裝置和頂推裝置一并介紹，并敘述它們的構(gòu)造原理和特點(diǎn)。一、RS頂推施工法概要  RS頂推施工法在頂推工藝中起著重要的作用，其特點(diǎn)就中滑動(dòng)裝置及頂推裝置上。本施工方法因?yàn)椴捎没瑒?dòng)帶作為滑板，故命名為RS式(RibbonSliding method)頂推施工法。1.滑動(dòng)裝置  滑動(dòng)支座和橋梁建成后作為永久支座的功能，即所謂兼作滑動(dòng)支座用的兩用式支座。在RS支座上使用了墊板支座的構(gòu)造，即：在RS支座中，通常墊板支座的上部是由底板⑤、連接板④、上支座③三部分所構(gòu)成，施工完成時(shí)，將這三部分連成整體后就起通常支座的作用。另外，在頂推施工時(shí)，在其上面設(shè)置滑板（聚四氟乙烯板）以后，把支持板⑥與上支座固定，這樣就起滑動(dòng)支座的作用。此外，關(guān)于墊板②及下支座①，則采用與一般支座形式完全相同的構(gòu)造。滑帶是用0.6毫米厚的不銹鋼板和3毫米的橡膠板粘結(jié)而成的，不銹鋼板構(gòu)成滑板（聚四氟乙烯板）的滑動(dòng)面，橡膠板可起使支承壓力均勻分布的作用。另外，滑帶可簡(jiǎn)單的連接，也可以切斷，每頂推一個(gè)梁段，由于可用轉(zhuǎn)換開(kāi)關(guān)的方式更替卷動(dòng)滾筒和供給滾筒，故只要預(yù)先準(zhǔn)備好與施工梁段長(zhǎng)度差不多長(zhǎng)的滑帶就夠。 卷動(dòng)裝置由卷動(dòng)滾筒、供給滾筒、橡膠滾輪構(gòu)成，用彈簧緊壓在橋梁下面，由于橡膠滾輪的轉(zhuǎn)動(dòng)而產(chǎn)生一定的拉力，借此便可自動(dòng)地卷動(dòng)滑帶。如設(shè)滑帶長(zhǎng)為10米，則在通常的卷動(dòng)狀態(tài)下，卷動(dòng)滾筒及供給滾筒的直徑約為φ350毫米。  現(xiàn)將使用上述滑動(dòng)裝置時(shí)（從頂推施工到永久支承就位）的一系列施工程序說(shuō)明如下：  通常的頂推狀態(tài)，頂推施工時(shí)大部分均屬這種狀態(tài)。而且，在制作工廠預(yù)先埋在梁內(nèi)的底板里，其高度與梁底一致，并自由地在RS支座頂部通過(guò)。  在完成頂推之前，當(dāng)?shù)装逡呀?jīng)接近于應(yīng)安裝至RS支座上的時(shí)候，橋梁的頂推作業(yè)暫時(shí)停止。將連接板固定在底板上切斷滑帶。 再次開(kāi)始橋梁的頂推作業(yè)，一邊頂推一邊由連接板更換支持板。  連接板中心與上支座中心重合時(shí)使成為整體的情況。此時(shí)，永久支座的安裝結(jié)束，同時(shí)也完成了頂推施工。  以上已就RS式頂推施工法的滑動(dòng)裝置和滑動(dòng)原理方面作了說(shuō)明，而此種施工方法的優(yōu)點(diǎn)如下：  ①聚四氟乙烯板因?yàn)橛谰弥ё怖米鳛榧茉O(shè)部  滑動(dòng)支座，故它是在原來(lái)的位置并能在影響，需采取工程措施。  （3）上方落水洞需回填處理。  4、邊坡穩(wěn)定性評(píng)價(jià)  （1）吉首岸主塔前方懸崖邊坡發(fā)育有溶洞和落水洞，且切割深 度大，部分巖塊已處于不穩(wěn)定狀態(tài)，易發(fā)生崩塌。吉首岸索塔處路基開(kāi)挖深度達(dá) 43 米， 隧道洞口仰坡高約 30 米， 邊坡開(kāi)挖后易產(chǎn)生掉塊，應(yīng)對(duì)坡面采取防護(hù)措施。吉首岸索塔處基坑開(kāi)挖深度達(dá) 46 米，高陡邊坡可能局部失穩(wěn)，應(yīng)對(duì)索塔基坑進(jìn)行防護(hù)。  （2）茶洞岸索塔及散索鞍處，受強(qiáng)烈溶蝕帶影響，基坑開(kāi)挖后受爆破影響，易產(chǎn)生巖石掉塊，應(yīng)予清除或局部防護(hù)。茶洞岸橋隧連接處，隧道洞口開(kāi)挖深度達(dá) 46m，仰坡高度達(dá) 62m，由于卸荷和溶蝕作用，橋隧搭接處的現(xiàn)有地面以下和15～20m 范圍為卸荷帶和溶蝕裂隙發(fā)育帶，索塔加載后應(yīng)力對(duì)仰坡穩(wěn)定不利，應(yīng)采取加固措施。地下水的補(bǔ)給和排泄途徑被破壞，對(duì)邊坡的穩(wěn)定性不利。  四、專(zhuān)題研究  1、抗風(fēng)研究  （1）采用 ANSYS 分析軟件進(jìn)行了結(jié)構(gòu)動(dòng)力特性分析及鋼桁梁高度對(duì)整體動(dòng)力特性的影響，以確定主桁的高度。  （2）進(jìn)行了1：50 節(jié)段模型顫振試驗(yàn)，測(cè)定了不同角度下的顫 振臨界風(fēng)速，表明存在靜風(fēng)扭轉(zhuǎn)發(fā)散現(xiàn)象，但其臨界風(fēng)速均遠(yuǎn)高于設(shè)計(jì)風(fēng)速與顫振檢驗(yàn)風(fēng)速，所以不考慮提高靜風(fēng)穩(wěn)定性能的氣動(dòng)措施。（3）進(jìn)行了節(jié)段模型風(fēng)洞試驗(yàn)，表明 0～34m/s 風(fēng)速范圍內(nèi)無(wú)明顯渦激共振現(xiàn)象。 （4）聚四氟乙烯板目前在施工現(xiàn)場(chǎng)正在進(jìn)行風(fēng)力與風(fēng)向的測(cè)定工作。 2、抗震研究  （1）進(jìn)行了動(dòng)力特性分析  （2）進(jìn)行了4種狀態(tài)下的地震反應(yīng)譜分析，對(duì)結(jié)構(gòu)的 大位移響應(yīng)及部位、塔底橫向 大彎曲應(yīng)力、塔底 大地震響應(yīng)彎矩、加勁梁桿件 大地震響應(yīng)彎矩及部位、主纜的 大在震響應(yīng)軸力及部位進(jìn)行了確定。 （3）進(jìn)行了4種狀態(tài)下的非線性時(shí)程分析，對(duì)主梁跨中 大位移響應(yīng)、塔頂 大位移響應(yīng)、塔底 大地震響應(yīng)彎矩、中、上橫梁 大地震響應(yīng)彎矩進(jìn)行了確定。  （4）在非線性地震時(shí)程響應(yīng)分析的基礎(chǔ)上對(duì)阻尼參數(shù)進(jìn)行了優(yōu)化分析，確定在設(shè)置中央扣的條件下不再設(shè)置阻尼器。   3、茶洞岸山體穩(wěn)定性研究  在考慮了不良地質(zhì)影響的情況下， 采用 FLAC 計(jì)算模型對(duì)茶洞岸 聚四氟乙烯板山體進(jìn)行了有邊界條件的計(jì)算，分析表明：在施工和運(yùn)營(yíng)中，茶洞岸隧道錨碇基巖、公路隧道及塔基巖體的穩(wěn)定性能滿足要求，但錨洞、 公路隧道圍巖需進(jìn)行適當(dāng)支護(hù)；公路隧道頂部、橋臺(tái)邊坡及塔基之間的巖體通過(guò)加固措施，在工程荷載作用下，巖體的穩(wěn)定性滿足設(shè)計(jì)要求。